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Sunday, 28 July 2024

'AB', DX = 0. ) Noms des nœuds: A = N1 B = N10 P 1= N2 P 2= N3............. P 8= N9 3. 2 Caractéristiques du maillage Nombre de noeuds: 10 Nombre de mailles et types: 9 SEG2 3. 3 Grandeurs testées et résultats Identification Référence Tolérance POUX Fréquences propres Grandeur localisation ACCE_ABSOLU P4 DX Référence Tolérance Non régression 5. 53 10. 89 15. 92 20. 46 24. 38 27. 57 29. 91 31. 35 0. 001 5. 525 10. 887 15. 924 20. 461 24. 390 27. 566 29. 911 31. 347 1. 0 10. 45 19. 03 25. 32 28. 95 0. 15 1. 136 10. 450 19. 030 25. 318 28. 946 3. 4 Date: 03/08/2011 Page: 5/6 Remarques Mode Amortissement (en%) Spectre 0. 868 23. 19 1. 710 19. 54 2. 500 9. 033 3. 213 3. 928 3. 830 2. 282 4. 331 1. 601 4. PDF Télécharger système masse ressort amortisseur 3 ddl Gratuit PDF | PDFprof.com. 698 1. 283 4. 924 Date: 03/08/2011 Page: 6/6 Synthèse des résultats Les résultats Aster sont identiques aux résultats POUX jusqu'à la deuxième décimale. L'écart sur l'accélération absolue au point A est due à l'hypothèse de calcul du pseudo-mode différente entre POUX et Code_Aster. Copyright 2015 EDF R&D - Document diffusé sous licence GNU FDL ()

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Le filtre de Kalman-Bucy est écrit sous la forme d'un algorithme récursif. Il est est donné par la structure suivante:     Kk+1 = PkXk+1T Rk+1+ Xk+1PkXk+1T −1, αk+1 = Yk+1− Xk+1Θˆk, ˆ Θk+1 = Θˆk+ Kk+1αk+1, Pk+1 = λ−1[Pk− Kk+1Xk+1Pk], (2. 46) où ˆΘkest le vecteur d'estimation des paramètres inconnus après les premiers k échantillons et λ ∈]0, 1] représente le facteur d'oubli qui réduit l'influence des anciennes données dans le processus de prédiction. En particulier, si λ = 1 alors toutes les données sont prises en compte de la même manière. Dans cet algorithme (2. 46), on constate que le vecteur Θket la matrice Pk sont impliqués dans la récurrence. PDF Télécharger système masse ressort amortisseur 2 ddl Gratuit PDF | PDFprof.com. Pour initialiser la récurrence nous devons fournir les valeurs initiales de ces variables. Nous avons choisi alors d'appliquer une solution aux moindres carrées ordinaire (2. 11) de ce problème d'initialisation à l'aide d'échantillons issus des m premières mesures. On calcul alors: Θm = PmBm, where ( Pm= (XmTR−1m Xm)−1, Bm = XmTR −1 m Ym.

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Le premier modèle développé est un modèle numérique 3 DDL constitué de masses, ressorts et amortisseurs afin recréer la réponse du bras du cycliste lors- qu'il est excité par l'intermédiaire du cycle qui joue le rôle de sous-structure. En effet les modèles précédents étudient principalement les vibrations éma- nant d'outils portatifs vibrants, tel que les meuleuses et marteau-piqueur. Ces outils sont les générateurs de la vibration. Dans l'application présente, le vélo n'est pas à proprement parlé générateur de vibrations, celles qu'il transmet au système main-bras sont générées lors du passage du cycle sur les irrégularités de la route. On va donc parlé de sous-structure car le cycle va réagir différem- ment suivant le profil de la route. Le modèle numérique présent, comme les autres utilisant des éléments masse-ressort-amortisseur, et est unidirectionnel. La base de construction de ce modèle fut le modèle 3 DDL de la norme ISO 10068. Système masse ressort amortisseur 2 ddl plus. Ce dernier a été programmé afin d'en connaitre les fréquences propres (f 1 = 4, 2; f 2 = 66, 9; f 3 = 119, 6 Hz).

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3. Le résultat de ce recalage est satisfaisant car les autres fréquences n'ont quasiment pas changé, tableau 2. 2. Table 2. 2 – Fréquences avant et après recalage Fréquences Valeurs Valeurs Valeurs Erreurs initiales (Hz) objectifs (Hz) recalées (Hz) relatives (%) f 1 4, 2 4, 2 4, 2 0 f 2 66, 9 35 34, 9 0, 2 f 3 119, 6 119, 6 118, 9 6. 10 −3 Une fois le modèle recalé en fréquence il a fallu le recaler en amplitude. Pré- cédemment à la création du modèle numérique, trois essais pour l'évaluation de la transmission des vibrations ont été réalisés (les essais sont détaillés dans CHAPITRE 2. MODÈLE NUMÉRIQUE DU SYSTÈME MAIN-BRAS 31 la partie expérimentale). Masse-ressort-amortisseur - Régime forcé. Le premier essai est réalisé avec les mains posées sur une vibroplate et à partir d'enregistrement des accélérations sur la vibroplate et sur les différentes parties du système main-bras à savoir le poignet, le coude et la clavicule. Le second essai a été effectué avec le vélo, roue avant posée sur la vibroplate, l'accéléromètre au lieu d'être fixé sur la vibroplate était alors fixé sur la potence.

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(2. 47) 4. 3 Estimation par le filtre de Kalman-Bucy 63 Notons: α(i) = k − max{i − m, k}pour i ∈ {m + 1,..., k}. (2. 48) Après k ≥ m échantillons empilés, en appliquant les récurrences (2. 46) initialisées par (2. 47), on peut obtenir l'estimation suivante: Θk= Pk i=m+1λα(i)XiYi i=m+1λα(i)Xi2, (2. Système masse ressort amortisseur 2 ddl 2018. 49) avec Kk = Xk i=m+1λα(i)Xi2 et Pk = σ% 2 i=m+1λα(i)Xi2. 50) 4. 1 Analyse de la variance Dans ce paragraphe, nous nous intéressons à l'analyse de la variance de l'estimateur donné par la relation (2. 49), dans le but de trouver la trajectoire de référence u(t), à savoir les valeurs de (A1)optet (ω1)opt, qui permettent de minimiser la variance de (2. 49). Dans ce cas, la valeur de (ω1)optest étudiée en fonction de la pulsation optimale Zopt = (ω1)opt ω0. L'expérience montre que pour des systèmes industriels, les structures sont très faiblement amorties. Ainsi, en vue de simplifier l'étude de variance, le paramètre θ1 = 2ζω0est supposé nul. Cette hypothèse permettra de simplifier l'étude de la variance du filtre de Kalman-Bucy.

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