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Le premier mode correspond au coefficient d'amplification critique: Figure 2: Représentation du mode propre d'instabilité élastique L'effort normal critique de flambement est obtenu par: Longueur de flambement La longueur de flambement peut être estimée par: Le coefficient de longueur de flambement est donc de 0, 87. Résistance au flambement en compression simple Références [1] NF EN 1993-1-1: Eurocode 3 – Calcul des structures en acier. Partie 1-1: Règles générales et règles pour les bâtiments. AFNOR. Octobre 2005. [2] NF EN 1993-1-1/NA: Eurocode 3 – Calcul des structures en acier – Annexe Nationale à la NF EN 1993-1-1:2005. Août 2013. [3] Delesques, R., Flambement des barres dont l'effort normal varie sur leur longueur. Revue construction métallique n°4-1972. CTICM. [4] Vernier, J. -M., Flambement des poteaux de portiques à section constante avec compression variable sur la longueur. Revue Construction Métallique n°4-2000. CTICM. [5] Logiciel LTBeamN Version 1. 03. Disponible en téléchargement libre sur la site du CTICM à l'adresse: Télécharger le document Alain Bureau, chef du service recherche construction métallique, CTICM

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Dans le cas où α cr <10, l'utilisateur peut choisir d'effectuer une analyse linéaire en utilisant des coefficients de flambement de type « déplaçable » (qui sont toujours supérieurs à 1). Cette méthode conduit à une analyse beaucoup plus simple par rapport à une analyse de second ordre tenant compte des imperfections globales et locales. Cependant, l'utilisateur doit vérifier que cette possibilité soit autorisée dans la norme de conception adoptée (par exemple, actuellement l'annexe nationale belge de l'Eurocode n'autorise pas cette méthode, nécessitant en revanche une analyse du second ordre). Ainsi, cette méthode est plus defavorable vis-à-vis d'un calcul de second ordre avec des imperfections globales et locales. Également important, les formules utilisées pour le calcul de ky et kz ne sont valables que dans le cas de structures rigides et/ou semi-rigides. Cette limitation implique que les valeurs ky et kz calculées automatiquement par SCIA doivent être vérifiées de manière critique lorsque le cas d'application est différent de celui-là spécifié ci-dessus.

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posté par achille33 Je souhaiterai être capable de dimensionner des poteaux tout seul. Mais, le problème, c'est que j'ai du mal à définir la longueur de flamblement. Par exemple, pour le poteau de la semelle isolée jusqu'à la dalle du 1er étage, j'ignore s'il faut considérer que le pied de ce poteau est encastré à la semelle ou pas car on obtiendrai des résultats très différents: si les deux extrémités du poteau sont encastrées, il faut tenir compte de lf= 0, 7 x lo. En revanche, si une seule extrémité du poteau est articulée et si l'autre est encastrée, il faut donc tenir compte de lf = 1 x lo. Je n'arrive pas à capter des liaisons de poteau. Merci d'avance

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5 si l'extrémité opposée au nœud est articulée (ou plastifiée) 2. 0 si l'extrémité opposée au nœud est parfaitement encastrée des barres dans les bâtiments à nœuds déplaçables: La rigidité relative I/l doit être multipliée par 0. 5 si 2/3 si Calcul du flambement selon l'Eurocode 3: Prise en compte des imperfections: il est nécessaires de prendre en compte sous forme chiffrée les imperfections réelles comme celles de rectitude ou de centrage, qui font que l'on n'a pas une bifurcation d'équilibre, mais bien une divergence de plus en plus prononcée qui va conduire la pièce à la ruine dés atteinte d'un effort normal plus ou moins éloigné de la valeur critique d'Euler, mais toujours inférieur à celui-ci. L'eurocode 3 adopte une valeur initiale sinusoïdale de la déformée vérification du flambement simple 5. 5. 1. 1: on doit vérifier que le coefficient c prend en compte les imperfections de toutes sortes. Pour le déterminer on passe par les 4 courbes de flambement correspondant à une graduation des imperfections présentées par les barres réelles; les courbes de flambement dépendent du type de section, des caractéristiques géométriques ainsi que de l'axe de flambement: on calcule le coefficient c en suivant les étapes suivantes 5.

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Les armatures d'un poteau en béton armé sont constituées: d'armatures longitudinales qui doivent résister aux moments de flexion, dans les directions les plus défavorables. En général d'un diamètre supérieur à 12 mm, elles sont disposées au voisinage des parois en respectant les règles d'enrobage fonction des classes d'exposition. d'au moins une barre à chaque angle dans le cas de poteau de section carrée ou rectangulaire et éventuellement au milieu de chaque face. d'au moins 6 armatures réparties sur le pourtour, pour les sections circulaires d'armatures transversales maintenant les armatures longitudinales en général de petit diamètre inférieur à 12 mm. Elles sont disposées en nappes successives horizontales (normales à l'axe du poteau) et régulièrement espacé armatures transversales forment une « ceinture continue » parallèle au contour de la section du poteau et entourant toutes les barres longitudinales situées dans les angles. Elles permettent ainsi d'éviter tout déplacement des barres longitudinales vers l'extérieur et une fissuration longitudinale du poteau.

Dispositions constructives des armatures Ces exigences sont extraites de la section 9 de la norme NF EN 1992-1-1: « Dispositions constructives relatives aux éléments et règles particulières ». Armatures longitudinales Les armatures longitudinales sont réparties dans la section au voisinage des parois de façon à assurer au mieux la résistance à la flexion de la pièce dans les directions les plus défavorables. Il convient de prévoir: au moins 6 armatures dans les poteaux circulaires. une armature dans chaque angle pour les poteaux de section polygonale. Chaque armature placée dans un angle doit être maintenue par des armatures transversales. La section totale d'armatures longitudinales doit être supérieure à une section minimale. La valeur recommandée est: A s, min = 0, 10 N Ed, / f yd avec un minimum de 0, 002A c Avec: N Ed effort normal de compression agissant. f yd limite d'élasticité de calcul des armatures. A c aire de la section droite du béton. Elle ne doit pas être supérieure à une valeur maximale A smax.

Définition: lorsqu'une pièce élancée est comprimée une flexion parasite se produit à partir d'une certaine contrainte. Cette contrainte est appelée contrainte critique ou contrainte d'Euler. Lors du flambement on se trouve dans le cas de grandes déformations où la linéarité contrainte-déformations n'est plus assurée, voire on se trouve dans le domaine plastique. Règle CM66: établie pour une poutre parfaite la théorie d'Euler est insuffisante. Les règles CM66 prennent donc en compte dés le départ les défauts des profils laminés, grâce à la méthode Dutheil. Les hypothèses d'Euler s'écartent en effet beaucoup des conditions réelles, étant fondées sur une barre parfaite. La contrainte d'Euler représente en fait une borne supérieure que l'on ne peut atteindre.

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