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Calcul des roulements L10: nombre de tours réalisés par 90% des roulements de la série avant l'apparition des premiers signes de fatigue. On peut calculer Ln à partir de L10: µ Ln = 4. 48 ln 100 F ¶¶ 32 F = 100−n Probabilité de défaillance (L < L10): correspond au pourcentage de roulements encore vivants au bout de Ln tours. c'est le nombre D: ³ D =1−F avec F = e − L −0. 02 L10 4. 439 ´1. 483 On peut calculer la durée de vie LE. 10 d'un ensemble de roulements montés sur un même arbre connaissant la durée de vie de chacun des roulements Li. 10: à LE. 10 = ¶2 n µ X 1 Li. 10 i=1 3! − 23 LE. 10 < inf(Li. 10) Charge dynamique de base: C = charge radiale (axiale pour une butée) constante en intensité et en direction que peut supporter 90% des roulements de la série avant l'apparition des premiers signes de fatigue. Relation entre L10 et C: L10 = C P ¶n avec P la charge radiale équivalente exercée sur le roulement, n = 3 pour un roulements à billes, 10 n= pour un roulement à rouleaux. 3 On peut convertir cette durée de vie en heures: L10H = L10 × 106 60 × n n = fréquence de rotation en tr/min Charge dynamique équivalente: P = charge radiale pure donnant la même durée de vie qu'une combinaison {charge axiale+charge radiale} donnée.
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Présentation 6. Durée de vie Les efforts transmis par les éléments roulants provoquent des contraintes de compression et de cisaillement à l'intérieur des bagues. Quand le roulement est en rotation, ces contraintes varient en chaque point de manière cyclique, générant une sollicitation de fatigue (figure 25) qui limite la durée de vie du roulement. Le processus de fatigue d'un acier à roulements est caractérisé par une déformation à long terme de sa structure cristalline, qui est suivie par une fissuration située en général en sous-couche (là où la contrainte de cisaillement est maximale) et qui atteindra la surface en provoquant un écaillage (figure 26). La capacité de résistance à la fatigue d'un acier à roulements dépend donc de la cohésion de sa structure cristalline et de sa propreté, mais également de la vitesse de propagation des fissurations influencée non seulement par les mêmes facteurs, mais aussi par l'orientation de la structure métallique obtenue lors de l'élaboration de la matière première.
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[12-15]. Notre propos porte ici sur les possibilités d'adaptation du modèle [10] en vue de son application aux engrenages. Le concept principal est représenté sur la Fig. 1. Les zones de contraintes sur la surface et en sous-couche du contact d'engrenage sont analysées séparément pour déterminer leur contribution à la survie de l'engrènement, mais incluses ensemble dans l'estimation de la durée L 10.
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On définit la durée de vie d'un roulement comme le nombre de tours qu'il peut effectuer sous une charge donnée avant qu'apparaisse le premier signe d'écaillage. 6. 1 Calcul de la durée nominale L10 Lundberg et Palmgren ont publié en 1947 une analyse théorique de la probabilité d'écaillage des roulements en reprenant la théorie de Weibull (1939) sur la résistance en fatigue des matériaux. Dans la fatigue du roulement, les auteurs se basent sur le fait que la fissuration, avant de provoquer l'écaillage de surface, naît en sous-couche là où la contrainte orthogonale de cisaillement est maximale. La formulation statistique est nécessaire car on constate une grande dispersion des durées de vie: ainsi 50% environ de la population d'un même lot de roulements identiques testés dans les mêmes conditions atteindra 5 fois la durée de vie au bout de laquelle 10% des roulements l'ont déjà atteinte. De façon à établir... BIBLIOGRAPHIE (1) - BOUSSINESCQ (J. ) - * - Comptes rendus, 114, p. 1465 (1892).
L'idéal est de doubler cette durée. La démarche consiste à choisir un roulement avec une capacité plus grande pour augmenter sa durée de vie.
(2) - HERTZ (H. ) - Le mémoire de Hertz sur les contacts ponctuels. ENSAM Paris 1985, Publication scientifique et technique n° 30, Version originale Uber die Berührung fester elastischer Körper und über die Härte, Verhandlungen des Vereins zur Beförderung des Gewerbefleisses, p. 449-463 (1882). (3) - LUNDBERG (G. ), PALMGREN (A. ) - Dynamic capacity of rolling bearings. Acta Polytechnica, Mechanical engineering series, Royal Swedish Academy of Engineering, vol. 1, n° 3, vol. 2, n° 4 (1947, 1952). (4) - PALMGREN (A. ) - Ball and roller bearing engineering. 3rd edition, Burbank, Philadelphia (1959). (5) - HAMROCK (B. J. ), DOWSON (D. ) - Isothermal elastohydrodynamic lubrication at point contacts. ASLE... DÉTAIL DE L'ABONNEMENT: TOUS LES ARTICLES DE VOTRE RESSOURCE DOCUMENTAIRE Accès aux: Articles et leurs mises à jour Nouveautés Archives Articles interactifs Formats: HTML illimité Versions PDF Site responsive (mobile) Info parution: Toutes les nouveautés de vos ressources documentaires par email DES ARTICLES INTERACTIFS Articles enrichis de quiz: Expérience de lecture améliorée Quiz attractifs, stimulants et variés Compréhension et ancrage mémoriel assurés DES SERVICES ET OUTILS PRATIQUES Votre site est 100% responsive, compatible PC, mobiles et tablettes.
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