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Saturday, 24 August 2024

Auteur Conversation Stromtooper Posté le: 17/3/2021 15:28 Mis à jour: 17/3/2021 15:28 Je viens d'arriver Inscrit le: 10/2/2021 Envois: 92 Karma: 327 Re: Deux personnes ont un rapport sexuel à moto (NSFW) 7 Hé ben moi une fois j'ai laché ma main gauche du guidon de ma moto! dtclulu Posté le: 17/3/2021 15:29 Mis à jour: 17/3/2021 15:29 Je masterise! Inscrit le: 30/12/2014 Envois: 2814 Karma: 7235 2 prise en flag sur la (bi)route!

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SDLD25 - Système masse-ressort avec amortisseur vi[... ] Version default Code_Aster Titre: SDLD25 - Système masse-ressort avec amortisseur vi[... ] Responsable: Emmanuel BOYERE Date: 03/08/2011 Page: 1/6 Clé: V2. 01. 025 Révision: 6802 SDLD25 - Système masse-ressort avec amortisseur visqueux proportionnel (réponse spectrale) Résumé Ce problème unidirectionnel consiste à effectuer une analyse sismique spectrale d'une structure mécanique composée d'un ensemble de masses-ressorts avec amortisseurs visqueux soumise à une sollicitation sismique fournie sous la forme d'un spectre de réponse d'oscillateurs pseudo en accélération. Par l'intermédiaire de ce problème, on teste la combinaison modale SRSS de l'opérateur COMB_SISM_MODAL [U4. 54. 04]. Par ailleurs, on teste plusieurs opérateurs de pré-traitement; DEFI_FONCTION et DEFI_NAPPE. Ce test est également un test de résorption de POUX. Il n'y a pas d'écarts entre les résultats Code_Aster et les résultats POUX. Système masse ressort amortisseur 2 ddl and dml. Manuel de validation Fascicule v2.

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ressort-amortisseur, il est défini par l'équation suivante: M ¨x(t) + D ˙x(t) + Kx(t) = F (t), (2. 43) où M désigne la masse de la charge en déplacement, D le coefficient d'amortissement et K la constante de raideur du ressort tandis que F (t) représente la force appliquée. Pour simplifier l'équation, nous définissons deux paramètres: la pulsation propre du système ω0 = r K M et le taux d'amortissement ζ = D 2√KM. Nous écrivons alors: ¨ x(t) + 2ζω0x(t) + ω˙ 02x(t) = u(t), (2. 44) où u(t) = F (t) M. Dans la suite, on prend θ1= 2ζω0 et θ2 = ω 2 0 les paramètres inconnus. Système masse ressort amortisseur 2 ddl optimization. Cette pro- cédure d'identification sera couplée à la problématique de conception d'une entrée sinusoïdale optimisée du système (2. 44) permettant de garantir la meilleure convergence paramétrique dans le cas où l'entrée est égale à u(t) = A1sin(ω1t). En effet, dans les paragraphes §4. 3. 1et §4. 3 nous étudions la conception d'entrée optimale d'estimation paramétrique. Le problème d'entrée optimale est formulé en tant que problème d'optimisation convexe basé sur les statistiques du signal d'entrée [Wahlberg et al., 2010, 2012].

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3. Le résultat de ce recalage est satisfaisant car les autres fréquences n'ont quasiment pas changé, tableau 2. 2. Table 2. 2 – Fréquences avant et après recalage Fréquences Valeurs Valeurs Valeurs Erreurs initiales (Hz) objectifs (Hz) recalées (Hz) relatives (%) f 1 4, 2 4, 2 4, 2 0 f 2 66, 9 35 34, 9 0, 2 f 3 119, 6 119, 6 118, 9 6. 10 −3 Une fois le modèle recalé en fréquence il a fallu le recaler en amplitude. Système masse ressort amortisseur 2 ddl la. Pré- cédemment à la création du modèle numérique, trois essais pour l'évaluation de la transmission des vibrations ont été réalisés (les essais sont détaillés dans CHAPITRE 2. MODÈLE NUMÉRIQUE DU SYSTÈME MAIN-BRAS 31 la partie expérimentale). Le premier essai est réalisé avec les mains posées sur une vibroplate et à partir d'enregistrement des accélérations sur la vibroplate et sur les différentes parties du système main-bras à savoir le poignet, le coude et la clavicule. Le second essai a été effectué avec le vélo, roue avant posée sur la vibroplate, l'accéléromètre au lieu d'être fixé sur la vibroplate était alors fixé sur la potence.

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Le dernier essai s'est effectué dans les conditions réelles de déplacement sur route pavée. Ces essais nous ont servi au recalage en am- plitude, pour le modèle réalisé sous SIMULINK afin de simuler la réponse du système main-bras par rapport à une sollicitation extérieure de type accéléra- tion. L'accélération verticale de la vibroplate lors du premier essai a été isolée, et injectée dans le modèle numérique comme source d'excitation. Nous avons pu alors comparer les valeurs RMS des accélérations du modèle par rapport à celles enregistrées lors de l'essai. Le modèle a ensuite été recalé sur la valeur RMS de l'accélération du poignet en faisant varier le taux d'amortissement c1 de la main, tableau 2. Ainsi il a pu être possible de simuler les deux autres essais avec le modèle recalé. Les valeurs expérimentales et numériques des RMS sont consignées dans le tableau 2. 4. Table 2. Modèle masse-ressort-amortisseur - Modèle numérique proposé. 3 – Paramètres du modèle initial et recalé Masse (kg) Raideur (N/m) Amortissement (N. s/m) DDL 1 initial 0, 03 5335 227, 5 DDL 1 recalé 0, 0364 1742 11, 67 DDL 2 0, 662 299400 380, 6 DDL 3 2, 9 2495 30, 3 Table 2.

01: Dynamique linéaire des systèmes discrets Copyright 2015 EDF R&D - Document diffusé sous licence GNU FDL () 1 Problème de référence 1. 1 Géométrie U2 U1 k m P1 P2 P3 P8 c B m P =mP =mP =… …=m P =m Masses ponctuelles: 2 3 8 Raideurs de liaison: k AP1 =k P1P2=k P2P3 =… …=k P8B =k Amortissements visqueux: c AP1=c P1P2 =c P2P3=… …=c P8B =c Propriétés de matériaux Ressort de translation élastique linéaire Masse ponctuelle Amortissement visqueux unidirectionnel 1. 3 U8 A 1. 2 U3 x, u Date: 03/08/2011 Page: 2/6 k =105 N / m m=10 kg c=50 N /m/ s Conditions aux limites et chargements Point A et B: encastrés ( u= 0) Spectre d'accélération aux appuis Points ü  f, a  normé à 1. m s−2 A et B: ü=ü  f, a ms–2 25 0. 5% 5% 10 13 33 fréquence (Hz) Date: 03/08/2011 Page: 3/6 Solution de référence 2. 1 Méthode de calcul utilisée pour la solution de référence Comparaison avec d'autres codes. 2. 2 Résultats de référence Accélération absolue selon x aux points A, P1, P2, P3, P4. Modélisation A 3. Masse-ressort-amortisseur - Régime forcé. 1 Caractéristiques de la modélisation Date: 03/08/2011 Page: 4/6 y P 4 5 6 7 x Caractéristiques des éléments: avec masses nodales et matrices de rigidité et matrices d'amortissement DISCRET M_T_D_N K_T_D_L A_T_D_L Conditions limites: en tous les nœuds aux nœuds extrémités DDL_IMPO ( TOUT='OUI' ( GROUP_NO = DY = 0., DZ = 0. )

'AB', DX = 0. ) Noms des nœuds: A = N1 B = N10 P 1= N2 P 2= N3............. P 8= N9 3. 2 Caractéristiques du maillage Nombre de noeuds: 10 Nombre de mailles et types: 9 SEG2 3. 3 Grandeurs testées et résultats Identification Référence Tolérance POUX Fréquences propres Grandeur localisation ACCE_ABSOLU P4 DX Référence Tolérance Non régression 5. 53 10. 89 15. 92 20. 46 24. 38 27. 57 29. 91 31. 35 0. 001 5. 525 10. 887 15. 924 20. 461 24. 390 27. 566 29. 911 31. 347 1. 0 10. 45 19. 03 25. 32 28. 95 0. 15 1. 136 10. 450 19. 030 25. 318 28. 946 3. 4 Date: 03/08/2011 Page: 5/6 Remarques Mode Amortissement (en%) Spectre 0. Télécharger système masse ressort amortisseur 2 ddl exercice Gratuit 1 PDF | PDFprof.com. 868 23. 19 1. 710 19. 54 2. 500 9. 033 3. 213 3. 928 3. 830 2. 282 4. 331 1. 601 4. 698 1. 283 4. 924 Date: 03/08/2011 Page: 6/6 Synthèse des résultats Les résultats Aster sont identiques aux résultats POUX jusqu'à la deuxième décimale. L'écart sur l'accélération absolue au point A est due à l'hypothèse de calcul du pseudo-mode différente entre POUX et Code_Aster. Copyright 2015 EDF R&D - Document diffusé sous licence GNU FDL ()