25 Problématique
L'Eurocode 3. 1. 1, dans le chapitre 5. 3. 3, traite de l'imperfection en arc, nomment dans le cadre du calcul d'un contreventement. Définition du problème
Dans l'analyse des systèmes de contreventement utilisés pour assurer la stabilité latérale sur la longueur des poutres ou des barres comprimées. Il convient de prendre en compte les effets des imperfections au moyen d'une imperfection géométrique équivalente des éléments à stabiliser, sous la forme d'une imperfection initiale en arc:
Lors d'un calcul de portique sur Melody, il est possible de faire figurer graphiquement les valeurs:
Nf pour ce portique: les efforts maximums de compression de l'aile sup des arbalétriers au faitage. (Moment maxi au faitage divisé par la hauteur du profil). V/H: les efforts de compression des poteaux, divisée par leur hauteur, que va reprendre la poutre au vent. L'imperfection initiale de la poutre au vent ainsi que la déformée donneront alors également un effort horizontal hors plan pour les poteaux non stabilisés de la file contreventée.
Poutre Au Vent Se
Dans l'Eurocode 3 Partie 1-1 [1], il est demandé de prendre 2, 5% de l'effort normal dans la semelle comprimée au droit d'une rotule plastique (EN 1993-1-1, 6. 3. 5. 2(3)B). Cet effort n'est utilisé que pour une vérification locale (bracon par exemple). Les efforts de stabilisation se reportent généralement sur un système triangulé (par exemple, une poutre au vent en toiture). Pour le calcul du système triangulé, il convient de se référer au paragraphe 5. 3 de l'Eurocode 3 Partie 1-1 intitulé « Imperfection pour l'analyse des systèmes de contreventement ». Il n'y a donc pas lieu d'effectuer le cumul des 2% d'effort normal dans les semelles pour déterminer les efforts de stabilisation exercés sur une poutre au vent. Dans certaines circonstances, il est peut être utile de vérifier que le maintien latéral présente localement une rigidité satisfaisante. L'Eurocode 3 ne fournit pas de critère de rigidité. En revanche, l'Additif 80 aux Règles CM66 (§ 5, 23) [2] donne le critère suivant pour la rigidité k de l'appui:
Où: E est le module de Young de l'acier
I s est le moment d'inertie de la semelle comprimée, calculé par rapport à l'axe de faible inertie de la section.
Poutre Au Vent De
Comment sont positionné les tuyaux, si vous pouviez nous faire une vue de profil. Donc, vous aurez sur votre poutre un flambage de 4700 [daN], une force à l'extrémité de 510 [daN] et encore une sur la poutre due au vent. Cordialement. Jaunin__ 13/05/2013, 18h11
#3
Re-Bonjour, Hohenheim19,
Un lien qui peu vous intéresser. Jaunin__ 13/05/2013, 20h02
#4
Bonsoir Jaunin,
C'est la partie bleue qui est censée être le plus exposée (vents dominants). Je vais essayer de vous faire une photo directement ce sera plus simple! Merci de votre intérêt
Aujourd'hui A voir en vidéo sur Futura 14/05/2013, 07h57
#5
Bonjour,
Voici les photos que j'ai pu prendre en espérant qu'elle soient claires (vu le ciel gris ça rend pas très bien)
Les vents dominants soufflent du côté du HEB 240 en rouge sur la photo (en bleu sur le dessin des fers soudés). On ne le voit pas sur la photo mais les tuyaux ne sont pas l'un derrière l'autre lorsque le vent souffle. Ils sont bien l'un au dessus de l'autre! Si jamais vous avez besoin d'autres renseignements...
14/05/2013, 07h59
#6
J'oubliais...
Poutre Au Vent De La
L est la longueur du tronçon de poutre maintenu au déversement
k est la rigidité du maintien latéral qui peut être calculée comme le rapport d'une force F appliquée en ce point au déplacement D qui en résulte. Voir Figure 2. Figure 2: Evaluation de la rigidité du maintien latéral
Rigidité d'un maintien par un bracon
Une expression de la rigidité latérale procurée par un bracon selon le schéma de la Figure 3, est donnée dans l'Additif 80 aux Règles CM66 [2]. La rigidité latérale peut être calculée par l'expression suivante:
Où: E est le module de Young de l'acier;
I e est le moment d'inertie de flexion de la panne dans le plan vertical;
h est la hauteur de la section transversale;
L e est la distance entre axes des poutres;
d est la distance horizontale entre l'axe d'une poutre et l'attache sur la panne. Figure 3: Evaluation de la rigidité procurée par un bracon
Références
[1] NF EN 1993-1-1: Eurocode 3 – Calcul des structures en acier. Partie 1-1: Règles générales et règles pour les bâtiments.
Poutre Au Vent La
J'ai une flèche de 14. 5 [mm] et une contrainte à l'encastrement des poteaux de 71 [MPa]. En réalité la charge des tuyaux ne semble pas être à l'aplomb des poteaux et la force du vent des tuyaux est plus loin que le bout du poteau. D'autre part, je ne connais pas les conditions d'encastrement du poteau dans le sol. Je suis ouvert à toute proposition de modification. 17/05/2013, 11h03
#14
Bonjour Jaunin,
Tout d'abord, merci pour vos simulations...
Hé bien les poteaux sont noyés dans un massif béton donc encastrés. Avec une flèche de 14. 5mm nous serions juste mais ça passerait alors! Votre simulation vous montre t'elle une ruine de la structure? 17/05/2013, 18h37
#15
Je pense qu'une étude des turbulences du vent dans les tuyaux devrait nous indiquer une plus grande force. Quelles sont les dimensions de l'encastrement. 03/06/2013, 16h10
#16
Veuillez m'excuser pour cette absence mais les congés n'attendent pas et je n'ai pas eu l'occasion de faire un tour sur le forum depuis. Les dimensions de l'encastrement sont des massifs de 1mx1mx1.
AFNOR. Octobre 2005. [2] Additif 80 aux Règles CM66. Revue construction métallique n°1-1981. CTICM. Télécharger le document
Alain Bureau, chef du service recherche construction métallique, CTICM